Температура начала рекристаллизации особочистого монокристаллического вольфрама составляет 850-900 °С (0,3-0,35 ТПЛ), вольфрама ВП с «0,01 % (по массе) С и «0,005 % (по массе) О ~1300°С (0,42 Гпл). Легирование некарбидообразующими рением и осмием до 10% (по массе) повышает /р до 1550-1600°С независимо от содержания углерода в сплаве до 0,5% (по массе). Твердорастворное легирование 3-10% (ат.) N6, Та, Ъх, Ш сплавов с минимальным «0,005 % (по массе) содержанием углерода повышает /", до 1550-1600 °С, а при 1800-2000 °С в этих сплавах начинается собирательная рекристаллизация. Максимальные г" = 1750+2000 °С имеют сплавы W-C с Hf и Zr, в которых образуются карбиды AнeIVC.

Установлено, что введение до 0,6 % (объемн.) ZrC. HfC способствует формированию более дисперсной ячеистой (субзеренной) структуры с более высокой плотностью дислокаций в объеме зерна, в результате чего у сплавов с карбидным упрочнением Тх ниже, чем у сплавов, в матрицу которых карбиды не вводились. Дорекристаллизационный 1-ч отжиг (степень рекрисхаллизации 10+90%) мало меняет Тх сплавов, тогда как З-ч рекристаллизация при .2000 °С повышает Тх сплавов до 400-500 °С вследствие перераспределения примесей, блокировки примесями внедрения дислокаций, образовавшихся при деформации, перестройки дислокационной структуры, уменьшения плотности дислокаций и образования сегрегации или избычтоных фаз элементами внедрения на границах зерен., Введение тугоплавких фаз типа карбидов MelvC или оксидов Ме1 02, Ме\и03 стабилизирует структуру деформированного металла до более высоких температур, что приводит к снижению начала рекристаллизационного охрупчивания сплавов. Но следует иметь в виду, что длительная работа при температурах выше, сводит на нет улучшение пластичности, достигнутое в результате создания благоприятной структуры при ТМО. Кроме того, в реальных конструкциях часто необходимы детали больших сечений, 7"х которых выше комнатной температуры. В связи с этим большое значение приобретают оценка работоспособности материала при температурах ниже 7"х и изыскание способов создания структур с высоким сопротивлением хрупкому разрушению.

При разрушении сплава с ~ 1-2 % (объемн.) MeIVC происходит ветвление трещины на межфазной границе W/MeC, что увеличивает работу распространения трещины в области температур вязко-хрупкого перехода и снижению Тх. Дисперсные частицы тугоплавких оксидов (Th02, Y2O3) также обеспечивают снижение Гхи улучшение обрабатываемости материала (в том числе резанием), за счет уменьшения длины полосы скольжения и затупления вершины трещин на межфазной границе вольфрам - оксид. Обобщенные данные о влиянии разного рода легирующих элементов-на Тх отожженных сплавов вольфрама, из которого видно, что введение тугоплавких, термодинамических стабильных фаз внедрения, образующих дисперсные, устойчивые против огрубления при нагреве, прочно связанные с матрицей и высоко прочные дисперсные включения ~0,1-0,3 % (по массе) ZrC, HfC в вольфраме ВП и ПМ, а также образование эвтектической составляющей в сплавах систем W-Ta-С и W- Nb-C приводит к снижению Тх. Твердорастворное легирование (Та, Nb) приводит к повышению 7"х и упрочнению твердого раствора. Введение 0,5-4% (по массе) Re в вольфрам или в сплавы с 1-4% (по массе) Мо, 0,1-0,3% (по массе) ZrC, HfC приводит к снижению Тх.

Температура плавления сплавов вольфрама понижается при введении любого легирующего элемента, которые по интенсивности снижения Гдд вольфрама на 1 % (ат.) л.э. можно расположить в следующий ряд: Та. Мо. N6, ке. Сг, V. 0$, Ни, НС, Т1, кЬ. 1г, Р<1. Р:, Ре. Со. Наиболее интенсивно снижают ТПц вольфрама элементы внедрения, образующие с вольфрамом эвтектики.
Хладноломкость. При температурах < (0,1+0,2) Гпл вольфрам техничес кой чистоты и почти все его сплавы в литом, рекристаллизованном состоянии и после сварки являются хрупкими. Причины хладноломкости металлов У1А группы и их сплавов, рассмотрены выше (см. п.п. 4,5 этой главы).
Следует отметить только, что растворимость элементов внедрения в вольфраме значительно меньше, чем в других тугоплавких металлах, в связи с чем эти элементы в металле технической чистоты и даже ЭЛП и монокристаллах находятся в составе избыточных фаз.

В литературе есть отдельные сведения об успешном использовании молибдена для химической аппаратуры, например, для клапанов, работающих в 40-60 %-ной Н2 S04 при 200 °С, однако широкого применения в химическом машиностроении молибден пока не нашел. Главный недостаток молибдена, препятствующий его применению в химическом машиностроении, - плохая свариваемость.
Попытки повысить стойкость молибдена к окислению легированием не дают существенных результатов; в связи с этим продолжается изучение жаростойких покрытий на молибдене. Установлено, что силицированием сплава ЦМ6 можно получить жаростойкое покрытие, работоспособное при температурах до 1970 °С.